引言
薄壁卷焊鈦管是利用TIG 自動卷焊技術制作的傳熱管，TA2工業(yè)純鈦耐腐蝕性較強，具有較高強度和塑韌性。目前海水淡化工程中的鈦焊管厚度通常是0.5mm，不易滿足海水淡化工作對于材料的基本控制要求，因此有必要深入分析0.4mm 薄壁卷焊鈦管耐蝕性和傳熱性，為其規(guī)模化生產與推廣奠定基礎。
1、性能測試過程
薄壁卷焊鈦管主要生產流程包含鈦帶、分條、卷接帶、矯平、氬弧焊、定徑校形、鎢電極氬弧焊、冷卻、切斷、矯直、性能測試、包裝入庫等內容。在對其性能進行測試時，主要依據GB/T 3625-2007 標準要求開展工作，針對
腐蝕、導熱、應力等要素完成性能測試和分析，其主要過程如下：
1.1 測試設備和材料
本課題采用的設備包含自動卷管機、鎢極氬弧焊自動焊管機（其型號是GP-TIG500Pcw）、焊后熱處理設備[1]。同時，多效低溫蒸餾海水淡化中試平臺包含1 效冷凝器和7 效水平管降膜蒸發(fā)器，其相互串聯構成測試系統(tǒng)。其中，冷凝器蒸發(fā)溫度是48℃，7 效蒸發(fā)器的溫度分別是69℃、66℃、63℃、60℃、57℃、54℃、51℃。7 效蒸發(fā)器操作壓力分別是29.88kPa、26.13kPa、22.88kPa、19.91kPa、17.33kPa、15.00kPa、12.98kPa。本課題中實驗材料是TA2工業(yè)純鈦卷焊鈦管，其規(guī)格是φ22×φ0.4mm。對比材料是TA2海
水淡化用無縫鈦管，其規(guī)格是φ22×φ0.5mm，焊縫寬度設置為2mm。
1.2 測試過程
1.2.1 耐腐蝕測試
本課題主要借助失重法，利用上述實驗設備針對薄壁卷焊鈦管完成耐腐蝕測試，分析產熱管的腐蝕質量變化速率。
同時，將該數值和無縫鈦管耐腐蝕性進行比對（規(guī)格為φ22×φ0.5mm），其測試過程如下：
首先，將無縫鈦管、薄壁卷焊切割為長度是15cm 的掛片試樣，借助砂紙將其棱角打磨光滑。完成編號，測量其外徑、長度和尺寸。其次，對材料進行清洗、除油、沖洗，待其完全干燥后，借助精度是0.01mg 的MS105 分析天平完成承重操作。在蒸發(fā)器和冷凝器頂層區(qū)域選擇放樣點，保證樣品管不會與其他金屬直接接觸，同時還可以被液膜覆蓋，防止測試階段因出現電偶腐蝕問題對性能分析造成不良影響[2]。
最后，在安放樣品后確保系統(tǒng)連續(xù)運行30 天，在30 天后取出試樣測量其質量損失，得出材料耐腐蝕性能的分析結果。
1.2.2 傳熱測試
借助濃度是3%的氨基磺酸溶液清洗鈦管試樣，將蒸發(fā)器傳熱管替換為薄壁卷焊鈦管，開展傳熱性能測試。當將中試裝置調整至預定工況后，每間隔3 小時收集蒸發(fā)器的實際運行數據。如動力蒸汽流量、凝結水流量、進料量、二效管程凝液量，通過傳熱速率計算公式獲取總傳熱系數。此外，針對兩種管材開展拉伸試驗，借助萬能試驗機對基本力學性能完成分析和數據采集操作。
2、性能測試結果分析
2.1 年均材料腐蝕速率
海水淡化工程中分析蒸發(fā)傳熱管的實際腐蝕速率需要收集材料單位腐蝕深度，即Va。其中，年均腐蝕速率Va 和質量損失腐蝕速率Vc 間的實際換算關系式是：
在該式子中，Va 單位是mm/a，Vc 單位是g/(m2·h)；m0 是腐蝕前的試樣實際重量，單位是g；m1 是腐蝕后試樣的實際重量，單位是g；S 是試樣材料在溶液內的表面積，單位是m2；t 是腐蝕時間（h）。
借助多效低溫蒸餾淡化環(huán)境開展動態(tài)腐蝕測試，30天后可以得出試樣的年均腐蝕速率，完成曲線繪制。
經過測試可以得出，薄壁卷焊鈦管與無縫鈦鋼的腐蝕速率幾乎一致，其年均最大腐蝕速率是0.00026mm/a。因此，多效低溫蒸餾淡化環(huán)境中薄壁卷焊鈦管與無縫鈦鋼耐腐蝕性能基本相同，均具有較強能力，在蒸發(fā)器的焊縫位置和樣管表面沒有點蝕、腐蝕問題。且材料在濃海水高濕高溫的腐蝕環(huán)境內或蒸發(fā)降膜噴淋沖刷環(huán)境內，焊縫位置無腐蝕情況，因此薄壁卷焊鈦管適用于推廣和應用，可以極大程度地節(jié)省鈦材的使用量。在使用材料開展海水淡化工程時，滿足海水鹽霧、降膜流動沖刷的要求。
2.2 傳熱系數
借助薄壁卷焊鈦管組成的蒸發(fā)器總傳熱系數計算公式為：Q=K×A× t。在該公式中，K 是降膜蒸發(fā)的總傳熱系數，單位是W/(m2·h·℃)；Q 是傳熱速率，單位是W/s；A 是降膜蒸發(fā)的傳熱總面積，單位是m2； t 是降膜蒸發(fā)的傳熱溫度差。在實際測量階段，需要結合濃水流量、進料量、動力蒸汽流量、凝結水流量等指標，記錄殼程和管程的溫度和壓力，得出相關計算數據。借助傳熱基本公式可以計算出蒸發(fā)器的實際總傳熱系數，壓力、流量、溫度等均需要利用管路和裝置中的儀表得出，借助實驗數據能夠獲取傳熱系數平均值。
當蒸發(fā)器蒸發(fā)溫度是69℃、傳熱溫度差是3.0℃時，薄壁卷焊鈦管傳熱系數變化過程共分為兩種狀態(tài)，即誘導階段和穩(wěn)定階段。原因是受到傳熱管內壁污垢特性的影響，誘導階段薄壁卷焊鈦管傳熱管內污垢成核速度較慢，具有脫除效應，但微小晶核會對邊界層產生破壞和干擾作用，使得材料誘導階段總傳熱系數較大。當誘導階段完成后，傳熱管道內部污
垢會逐漸增加，晶核數量增多，使其覆蓋在換熱面，降低了產熱系數，增加了污垢的熱阻。若剝蝕和沉積模式達到一定平衡后，材料的總傳熱系數會趨于穩(wěn)定狀態(tài)，當其穩(wěn)定后系數會超過3400W/(m2·K)。
2.3 管材其他性能分析
第一，當拉伸速率逐漸提升，薄壁卷焊鈦管的抗拉強度提高，伸長率逐漸下降。同時，材料管壁中粒徑尺寸和抗拉強度密切相關，前者尺寸越小則后者強度越大，因此管材自身成型能力較強。第二，管材硬化指數n 主要可以判斷材料的均勻變形情況，是關鍵的性能成形分析指標。若n 越大則材料的實際應變能力越強，其抗腐蝕、斷裂、起皺的水平越高。經過分析得出，鈦管的硬化指數與拉伸速率成反比，因此材料的抗失穩(wěn)水平較高，對于后續(xù)海水淡化工程具有較強的支撐作用。第三，應變速率敏感度。該系數是分析材料成形情況的關鍵數值，越大其成能力強。材料變量 形情況的關鍵數值，越大其成能力強。材料變量 形情況的關鍵數值，越大其成能力強。材料變量 大，其敏感度較小無法控制管材失穩(wěn) 大，其敏感度較小無法控制管材失穩(wěn) 大，其敏感度較小無法控制管材失穩(wěn) 缺陷情況。經過分析 缺陷情況。經過分析 得出 薄壁卷焊鈦管 變形量較小，敏感度大在投入使用后 變形量較小，敏感度大在投入使用后 變形量較小，敏感度大在投入使用后 可以提升結構穩(wěn)定性。
2.4 材料經濟性 材料經濟性
薄壁卷焊鈦管 在生產階段主要選擇高質量鈦帶，借助鎢 在生產階段主要選擇高質量鈦帶，借助鎢 極氬弧焊技術完成卷加工，其主要優(yōu)勢在于化簡鈦管的實 極氬弧焊技術完成卷加工，其主要優(yōu)勢在于化簡鈦管的實 際生產流程，節(jié)約傳熱管的制造加工成本。經過計算可以得 際生產流程，節(jié)約傳熱管的制造加工成本。經過計算可以得 際生產流程，節(jié)約傳熱管的制造加工成本。經過計算可以得 出，相同外徑尺寸的鈦傳熱管應用卷焊工藝較于軋制材 出，相同外徑尺寸的鈦傳熱管應用卷焊工藝較于軋制材 出，相同外徑尺寸的鈦傳熱管應用卷焊工藝較于軋制材 料能夠節(jié)約10%的成本。若應用并推廣壁厚為 的成本。若應用并推廣壁厚為0.4mm的薄壁 卷焊鈦管 可以極大程度地節(jié)省海水淡化工中鈦材的使用 可以極大程度地節(jié)省海水淡化工中鈦材的使用 量，其傳熱面積相較于依托 量，其傳熱面積相較于依托 GB/T 3625-2007質量標準的 質量標準的 質量標準的 質量標準的 質量標準的φ 0.5mm厚鈦管約節(jié)省了 20%。例如，對于 1萬 t/d的多效低 溫蒸餾海水淡化工程，使用型號是φ 22 ×φ0.4mm的薄壁卷 焊鈦管與φ 22 ×φ 0.5標準的無縫鈦管在投資成本方面標準的 無縫鈦管在投資成本方面對比如下：前者材料用量 45.4噸，后者為56.77噸材料價16.2萬元每噸，后者18.0萬元每噸。因此，若產熱面積相同，使用厚度是0.4mm的厚薄壁鈦管材料可以節(jié)省 25% 的投資成本，經濟效益較為顯著。
3、結論
綜上所述，通過對薄壁卷焊鈦管 完成耐腐蝕測試后得出， 其年均腐蝕速率大約為 0.00026mm/a ，其傳熱系數是 ，其傳熱系數是 ，其傳熱系數是3400W/（m2·K），為后續(xù)海水淡化設計提供數據支持。同時，該材料加工，為后續(xù)海水淡化設計提供數據支持。同時，該材料加工成本相較于無縫管低 10%，若傳熱能力相同，應用薄壁焊鈦管可以節(jié)省 20%的鈦材，為其規(guī)?；a與推廣提的鈦材，為其規(guī)?；a與推廣提供支持。
參考文獻
[1]侯如山 ,張小萍 ,繆紅建 .海水淡化整體式板片設計及仿 海水淡化整體式板片設計及仿真[J].機械設計與制造 ,2020(8):99 -102.
[2] 呂宏卿 ,王鑫 ,劉洪錕 ,等.海水淡化用薄壁卷焊鈦管傳熱及耐蝕性能 [J].化工進展 ,2019（8）:356356356-361.
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